1、供电公司变压器着火事故1 事故经过2003 年 1 月 19 日 0:33:10,某供电公司 220主变压器(型号为7-120000/220,三线圈)轻重瓦斯、差动保护动作,一次开关跳闸,二次开关未跳闸。0:35:26 与该变压器并联运行的另 1 台主变压器复合过流保护动作,一、二次开关跳闸。0:35:35,手动拉开该变压器二次开关,同时发现该变压器着火。事故发生时,该变压器有功负荷 70。2变压器损坏情况现场外观检查发现,该变压器一、二、三次套管全部炸裂,一、二次引流线烧断,变压器门型构架横梁因高温而变形,变压器控制柜到变压器控制箱控缆烧损。返厂检查发现:高压侧相无励磁分接开关严重烧损,相绕
2、组围屏开裂、线圈裸露。、相无励磁分接开关接触不到位,相铁心底角螺丝垫有烧痕;相分接开关对箱壁有放电痕迹。将高压围屏拆除后发现、相高压线圈无变形,相线圈基本脱落,损坏严重。3事故前监视运行情况该变压器于 1998 年 4 月 25 日投运,投运前进行了常规试验、耐压(二、三次及一次中性点)试验,均未发现问题。色谱试验数据为乙炔痕量。局部放电试验数据:在 1 5 倍对地交流电压下,三相高压端的局部视在放电量均小于 500,试验合格。 但该变压器相绕组在 2025期间持续放电量达 1100,相切始放电量也较大。运行至 2002 年 3 月 15 日期间色谱试验数据:乙炔始终在 0 3/左右。 该变压
3、器于 2002 年 4 月迁到目前变电所,于当年 9 月 13 日投入运行。投运前所有试验数据合格(包括局放)。9 月 16 日带负荷运行。10 月 22 日发现乙炔,进行油色谱跟踪试验。10 月 28 日主变停运热备用。 停运后进行的常规试验及局部放电试验均未发现问题。为排除潜油泵问题而引起的油色谱试验数据异常,11 月 715日在变压器停运状态,启动潜油泵进行色谱监视,通过色谱数据分析排除了潜油泵问题。12 月 12 日对变压器进行了脱气处理。随后进行带负荷油色谱监视运行。4事故原因分析通过解体检查及运行记录分析,事故原因不难找出。相分接开关接触不良是导致此次事故的直接原因。 而该变压器二
4、次开关拒动,与之并联运行的另 1 台变压器向该主变反充电(时间长达 3)是使事故扩大并发展的主要原因。事故发展的过程:由于相无励磁分接开关调整不到位(不排除由于运行年久使接触压力有所减小的可能性),在变压器空载运行时在级电压作用下可能产生局部放电,但是由于此时一次电流很小,触头间并没有出现严重过热现象。当一次侧通过负载电流(约 190)后动、静触头之间开始发热、放电,附近油温开始上升。温度上升使得动触头弹性进一步下降,动、静触头之间压力进一步降低,发热更加严重,形成恶性循环。结果是,动、静触头在电与热的作用下融化、烧蚀。无励磁分接开关绝缘筒内的绝缘油在高温下气化产生强大的压力使绝缘筒烤糊胀裂,
5、轻、重瓦斯继电器动作,一次开关跳闸。 但由于二次保护没有动作,与之并联运行的另 1 台变压器通过66连接引线向该变压器送电。此时, 相无励磁分接开关内分接引线间已经是短路状态,从而造成相高压绕组严重烧损,其产生的强大的气体压力是造成高、中、低压三相套管爆炸的直接原因。根据上述分析,无励磁分接开关故障是造成此次事故的直接原因。该变压器采用的是楔形无励磁分接开关。 楔形开关动触头为楔形,楔形触头上有一弹簧将楔形触指顶压于静触头上,动静触头之间的压力依靠楔形触头上的弹簧弹性压力。 该弹簧弹性基本不会发生大的劣化,因而接触压力基本不会发生变化。在调节档位时,用扳手旋动调节盘上的螺杆,当调到某个档位后,
6、应将扳手稍许回调不动方调整到位。操作手感很不好。实践证明很容易造成误操作。5预防措施运行经验表明,各种类型的无励磁分接开关都出现过程度不同的故障,有的还导致事故的发生。 故障原因很多。 统计表明,绝大多数的故障类型是动、静触头接触不良。造成动、静触头接触不良的原因大致有四个:一是运行过程中由于电磁力而形成的机械振动;二是由于安装工艺不良而造成机械变形使得动、 静触头接触不到位;三是操作人员由于不清楚操作要领而导致误操作;四是运行年久由于弹簧劣化而造成动、静触头间压力减小。由于弹簧劣化而造成接触不良的多为鼓形开关,其结构类似于楔形开关,不同之处在于鼓形开关动触头为盘形弹簧,与静触头之间的接触压力完全靠盘形弹簧的弹性压力。一旦运行年久,特别是经过大电流后,弹簧容易发生退火,从而使弹性压力降低,造成接触不良。此外,鼓形开关档位调节采取用手扳动的调节方式,听到一响声表明已经调节一档,但到位程度无法从手感上判断。因此也有可能造成操作。单相鼓形触环式触头开关操作简便,手柄与触头转动角度对应,过死点自动归位,同时触头容量较大。但早期产品触头中使用盘形蜗卷弹簧,因受弹簧工艺及结构制约,使得各触环接触压
安全达人 