1、1、锅炉安全阀校验升压实跳造成炉外管道爆破事故经过：1999 年 7 月 9 日，3 号锅炉在安全门热态整定过程中，高温段省煤器出口联箱至汽包联络管直管段发生爆破，造成 5 人死亡，3 人严重烫伤。事故原因分析：事故由于该段钢管外壁侧存在纵向裂纹，致使钢管的有效壁厚仅为 17mm 左右，从而导致在 3 号锅炉安全门整定过程中，当主蒸汽压力达到 1666MPa 时，钢管有效壁厚的实际工作应力达到材料的抗拉强度而发生瞬时过载断裂，发生爆破。事故总结：1、锅炉压力容器安全阀校验采用升压实跳的方式，会造成锅炉管道蒸汽压力超压，导致锅炉管道寿命减少容易造成锅炉和炉外管道爆破，后果严重；2、锅炉压力容器安
2、全阀校验采用升压实跳的方式，会造成噪音污染，安全阀起跳次数多，会带来密封面的损坏；3、纯机械弹簧式安全阀及碟形弹簧安全阀可使用安全阀在线定压仪进行校验调整。校验调整可以在机组启动或带负荷运行的过程中（一般在 6080额定压力下）进行。2、某电厂 4 号锅炉重复发生水冷壁爆管事故事故经过：1991 年 3 月 21 日，某电厂 4 号锅炉小修结束，汽轮机超速试验完毕准备并网时，突然炉膛一声巨响，汽包水位直线下降无法控制，紧急停炉。检查发现前墙水冷壁爆管一根，爆口在卫燃带附近 100 处，爆口附近同一循环回路共有 25 根管产生不同程度的变形。经抢修更换爆破的和变形严重的水冷壁管 14 根。于 2
3、4 日 18 时再次点火，25 日 03:24 带负荷 40MW,主蒸汽压力 9.3MPa，主蒸汽温度 490，电接点水位计指示+30mm，炉内又发生一声巨响，汽包水位直线下降无法维持，再次紧急停炉。检查发现后墙水冷壁管一根爆破，爆口在卫燃带上方约 80cm 处，爆口周围 10 多根水冷壁管不同程度变形。事故原因分析：这两次爆管的情况基本相同，经检查外观爆口特征和金相分析，断定为短期超温爆管。事故是由于运行人员在锅炉起动过程中，两次未按规定清洗汽包就地水位计，而且未与电接点水位计核对，控制室内水位计不能正常投入运行，电接点水位计与就地水位计不符，而出现假水位工况未能及时发现，致使锅炉严重缺水爆
4、管。事故总结：1、严防锅炉缺水和超温超压运行，严禁在水位表数量不足（指能正确指示水位的水位表数量）。2、经常校对水位计，就地与远传数值基本一致。3、锅炉控制室内至少要有两只性能可靠的远传水位计。4、按规定及时冲洗水位计。5、当锅炉所有汽包水位表记全部失灵，运行中无法判断锅炉汽包水位时，应立即紧急停炉。6、对于短期过热引起的爆管，一般要求防止锅炉汽包低水位、过量使用减温水引起过热器内水塞和作业工具、焊渣等异物进入锅炉管道而造成堵塞等措施。3、某电厂 1 号锅炉发生导汽管爆破事故事故经过：1991 年 8 月 22 日 17:45，1 号锅炉点火起动；22 日 20:55，1 号汽轮机冲转；23
5、日 06:42，并网带负荷 20-30MW，汽轮机、电气做试验；23 日 14:45，带负荷 60MW，投粉一层；23日 16 时，导汽管爆破，被迫停炉。事故原因分析：事故的主要原因是由于锅炉水动力调整不当，使各屏水流量不均匀，造成导汽管超温爆管。事故总结：1、对于长期超温引起的爆管，就要弄清由于锅炉热力偏差、水力偏差还是结构偏差所引起的超温，以便采取相应的对策。2、锅炉的过热器、再热器、导汽管等应有完整的管壁温度测点，以便监视各导汽管间的温度偏差，防止超温爆管。在启动时，应监视水平烟道烟温，过热器、再热器管壁温度禁止超过规定值。3、定期进行锅炉炉膛、烟道蒸汽吹灰，以消除热偏差，防止受热面局部
6、超温。4、锅炉超温、超压事故事故经过：1996 年 3 月 13 日 00:29，4 号机组由于直流控制电源总熔丝熔断，造成直流操作电源消失，4 号机组跳闸，汽轮机主汽门关闭。因“机跳炉”联锁未投入运行，机组甩负荷后燃料没有联动切断。最高主蒸汽压力达 21.3MPa、主蒸汽温度达 576，而额定过热器出口压力为13.7MPa、汽包压力为 15.88MPa、主蒸汽温度为 540。事故原因分析：运行人员在事故处理过程中，当手动开启脉冲安全门锅炉压力不降时（安全门、PCV 阀拒动），没有按规程果断切断制粉系统，致使锅炉承压部件严重超温、超压。事故总结：1、运行中锅炉主汽出口压力超过安全门动作压力(含 PCV 阀)而安全门拒动同时手动 PCV 阀又无法打开时，应立即手动停炉。2、机组运行时锅炉主汽、再热冷、热段安全门、Pcv 阀，厂用汽管道所有安全门必须全部投入，严禁随意解列运行系统安全门，防止系统超压。3、锅炉超压水压试验和热态安全门校验工作应制定专项安全技术措施，防止升压速度过快或压力、温度失控造成超压超温现象。图片5、某电厂发生锅炉超压爆管事故事故经过：某电厂 1999 年 6 月 5
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