某发电厂高厂变烧损事故.docx

1、某发电厂高厂变烧损事故1 事故的分析简介:1.1 某电厂装机容量为 2*300MW， 发电机变压器单元接线， 升压站为 220kV内桥接线，2007 年 3 月 1 日 5 时 27 分，2 号高厂变差动保护、速断保护动作，#2 机组全停。1.2 事故前的运行方式： 1、 2 号发变组运行， 220kV 201 开关、 220kV 202开关、 220kV 母联桥开关运行， 1、 2 号高厂变分别带 1、 2 机厂用电运行。2 事故经过2007 年 3 月 1 日 5 时 27 分 220kV202 开关、 220kV 母联桥开关跳闸， 2号发电机灭磁开关跳闸，2 号高厂变 A、B 分支开关跳

2、闸，2 号机厂用电切换成功，2 号机全停。检查 2 号发变组保护 A、B 柜高厂变差动保护、差动速断保护动作出口，C 柜高厂变轻瓦斯保护动作发信未返回。启动 2 号炉 A 球么机时,由于 2 号炉 A 球么机 6kV FC 开关 A 相熔断器上桩头金属连片螺栓松动产生电弧引起三相弧光短路。由于故障在开关进线侧，不在球么机保护范围，保护不动作行为正确。A 分支 6kV 保护动作最短时间为 0.5s 可见保护不动作行为正确。 三相短路电流通过 2#高厂变造成绕组变形引起 B 相匝间短路从而引起高厂变差动保护动作， 从录波图分析故障电流从开始到切除最 28 快 301ms， 切除后电流还有长时间衰减

3、。 发变组保护故障报告只能表明为高厂变差动动作，在动作值及出口时间上无法确认。 按理论差动保护出口时间 30ms 计算， 分析故障应持续 270ms 达到差动电流值出口。 高厂变 B 相匝间短路引起绕组和油发热分解产生气体从而引起轻瓦斯保护动作。3 事故后电气一次设备检查3.1 6kV2A 段 A 球磨机电源开关检查：开关严重烧损，该 FC 开关熔断器上端头多处连接螺栓烧熔。3.2 2#高厂变检查：3.2.1 油色谱分析：事故后该发电厂抽取变压器油样送铜仁供电局进行化验，化验结果如下：总烃 H2 乙炔 乙烷 甲烷 乙烯527ppm 387ppm 267ppm 151ppm 104ppm 400

4、ppm从油样分析结果可知油中总烃、乙炔、H2 的含量高超出规程规定，而乙炔、H2 含量很高并构成总烃的主要成分。由此根据三比值法判断 2#高厂变内部短路，产生弧光放电。3.2.2 2#高厂变直流电阻、绝缘检查3.2.2.1 低压侧 A 分支(单位:m) 测量仪表:KSN-40 变压器直流电阻测试仪相别 交接试验换算值(20) 故障后实测值故障后换算值(20)a1o1 1.979 1.915 1.726b1o1 1.977 1.691 1.524c1o1 1.978 1.902 1.714不平衡率 2% 11.69% 11.69%低压侧 A 分支相间不平衡率为 11.69%，b1o1 相实测值与

5、交接值相比相差29.72%，与预规规定值相比严重超标。3.2.2.2 高压侧 (单位:m) 测量仪表:KSN-40 变压器直流电阻测试仪档位高压绕组 实测直流电阻 换算值(20) 交接试验值(20)BC 23.95 24.52 -1 AB 23.94 24.52 -AC 23.99 24.57 -BC 23.33 23.89 -2 AB 23.31 23.87 -AC 23.37 23.93 -BC 22.70 23.25 23.40293 AB 22.69 23.24 23.37AC 22.76 23.31 23.44BC 22.09 22.62 -4 AB 22.08 22.61 -AC

6、22.15 22.68 -BC 21.47 21.99 -5 AB 21.46 21.98 -AC 21.53 22.05 -3.2.2.3 低压侧 B 分支(单位:m) 测量仪表:KSN-40 变压器直流电阻测试仪相别交接试验换算值(20) 故障后实测值故障后换算值(20)a2O2 1.921 1.953 1.760b2O2 1.912 1.957 1.763c2O2 1.910 1.952 1.759低压侧 B 分支相间不平衡率为 0.26%，b2O2 相实测值与交接值相比相差8.58%。3.2.3 2#高厂变变形测试通过变形试验结果分析 20kV 侧 AB 相绕组、6.3kV 侧低压 A 分支 b 相、6.3kV 侧低压 B 分支 b 相已发生变形。4 事故原因分析事故发生后检查发现 6kV2A 段 A 球磨机电源开关上端头有烧伤痕迹，电源开关上端头连接螺栓烧熔。初步判断开关上端头连接螺栓松动及接触面小，螺栓接触不良发生电弧放电引起开关三相短路。开关三相短路造成 2#高厂变烧损。综合以上情况分析，本次事故的原因是以下几个方面：4.1 经电厂、厂家、试验院三方现场检查及试验分析:在