1、送风机喘振磨煤机跳闸锅炉灭火停机序 关于 2003 年 1 月 11 日#6 锅炉灭火停机事故的通报 2003 年 1 月 11日 6 时 00 分至 6 时 23 分，6 炉在涨负荷过程中，发生一起由于运行不当；1 送风机出口压力偏高，送风机发生喘振引发的锅炉灭火停机一类障碍，现通报如下：【锅炉灭火前运行方式】2003 年 1 月 11 日 4 时 54 分，#6 机组开始由 220MW 向 250MW 升负荷，5 时 20 分机组负荷升至 250MW，20、30、40 磨运行，10 磨计划检修给煤机浆叶轴，未投入运行。6 时 00 分，#6 机组继续升负荷，6 时 10 分升至 280MW
2、，总风量 288kg/s，主汽流量 260kg/s，一次风母管风压 8kpa，二次风母管风压 2.8kpa，炉膛负压0.1kpa，煤火检指示 100%正常，#1送风机动叶开度 61.4%，出口风压 5.25kpa，电流 125A，#2 送风机动叶开度 66.9%， 出口风压 5.08kpa,电流 143A。 此时 20、 30、 40 磨煤量均为 11kg/s，总煤量 33.1kg/s，第二排长吹正在投入，主汽压力 16.8MPa 偏低（正常为17.32Mpa） ，及时减少供热负荷，EV 阀开度由 5.8%关小至 5.1%。6 时 21分 40 秒，#2 燃烧室发出燃烧热容量高报警信号，启动
3、10 磨密封风机，准备投入 10 磨。【事故经过】6 时 22 分 39 秒，10 磨密封风机投入，6 时 22 分 49 秒一次风母管风压设定值由 8.0kpa 设定为 8.3kpa，准备逐渐提高一次风压投 10 磨。 6 时 23分08秒， #1送风机电流由125A降至107A， 出口风压由5.25kpa降至3.44kpa；#2 送风机出口风压由 5.08kpa 降至 4.61kpa，电流 143A，开度 66.9%，二次风母管风压由 2.8kpa 降至 2.5kpa。6 时 23 分 13 秒，#1 送风机电流由107A 降至 85A，出口风压降至 3.05kpa，开度 63.6%；二次
4、风母管风压降至1.955kpa， 同时#1 送风机喘振信号最大报警发出。 自 6 时 23 分 11 秒开始，44、33、34、32、21、41、24 煤火检开始摆动，6 时 23 分 23 秒 30 磨跳闸；6 时 23 分 31 秒、36 秒 42、23 煤火检信号相继消失，6 时 23 分 36 秒20、40 磨跳闸，锅炉灭火。【灭火原因分析】此次锅炉灭火直接原因为#1 送风机运行超出工作区， 发生喘振， 导致二次母管风压波动，风压扰动使运行中的磨煤机煤火检信号受到干扰，煤火检信号消失磨煤机跳闸，锅炉灭火。 #1 送风机发生喘振的原因: 原因之一为磨煤机运行方式。锅炉相同工况下 3 台磨
5、煤机运行，二次风风压比 4台磨煤机运行高 0.3kpa,即送风机出口风压相对提高。 原因之二为烟风系统阻力偏高。与同期相比，系统阻力偏高 0.5kpa，主要表现在空预器、暖风器上，原因为锅炉长时间运行空预器及暖风器积灰堵塞。 原因之三为近日相同工况下总风量相对提高。现场取煤样化验低位发热量为23005kJ/kg，灰分含量 8.98%(Aad)，全水分 16.46%(Mt,ar)。从运行参数反应出:一级再热器温度频繁超过 500，锅炉长吹吹灰频繁投入，一值班及三值班增加了长吹吹灰排数及次数，以降低一级再热器出口温度及排烟温度，排烟温度最高达到 160170，飞灰量及灰渣量均有增加。【障碍的性质和
6、责任分析】1发电部值班人员，对当时锅炉满负荷情况下，磨煤机的运行方式对二次风压的影响预想不充分；对近日连续燃用神混煤和伊混煤造成锅炉总风量增加的因素考虑不周；对两台送风机出口压力偏高，没引起足够的重视和分析，在准备启动第四台磨煤机时，使1 送风机偏离工作区，发生喘振，造成锅炉灭火；发电部领导及专工对锅炉出现的较特殊工况研究不够，运行分析不深入，未能在现有的技术水平上加以避免。负有本次障碍的直接责任和主要责任。2安生部领导及专工对锅炉出现的较特殊工况产生的条件研究不够，对运行分析指导不利，未能在现有的技术水平上加以避免；对长时间存在的送风机出口压力高问题，技术措施不利。负有本次障碍的次要责任。3生产系统的领导对季节性投入设备，长时间连续运行烟风系统阻力增大，对送风机安全运行的影响可能造成的后果指导不利，生产管理还有漏洞。本次障碍负有一定责任。 障碍性质：1 月 11 日，6 炉灭火停机一类障碍是一起由于运行调整不当，设备性能下降，工程技术人员技术指导不利等综合原因偶合引发的责任一类障碍。【防止事故的对策】1做好锅炉运行规程的完善和修编工作。对高负荷条件下，磨煤机的投入时机；送风机出口压力
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